Дипломная работа: Обоснование необходимости реконструкции ОАО "ФанДОК"
Индивидуальная норма расхода жидкой смолы Нт, кг/м3, на производство фанеры заданной толщины и слойности определяется по формуле
(2.33)
где Нтч — чистый расход жидкой смолы, кг/м3,
Кт — коэффициент, учитывающий технологические потери смол, Кт=1,04.
, (2.34)
где Нн — нормативный расход жидких синтетических клеев, кг/м3;
— содержание смолы в клее, мас.ч.;
— суммарное содержание компонентов в клее, мас.ч.
(2.35)
где q нормативный расход клея на 1 м2 намазываемой поверхности шпона, г/м2;
m — количество слоев шпона в пакете;
S — толщина фанеры, м.
Нн(9)=110·(7–1)/0,009·1000=73,33 кг/м3;
Нн(10)=110·(9–1)/0,01·1000=88 кг/м3;
Чистый расход жидкой смолы
Нтч(9)=73,33·100/101=72,6 кг/м3;
Нтч(10)=88·100/101=87,13 кг/м3;
Индивидуальная норма расхода жидкой смолы
Нт(9)=72,6·1,04=75,5 кг/м3;
Нт(10)=87,13·1,04=90,6 кг/м3;
Индивидуальная норма расхода сухой смолы Нс, кг/м3, на производство фанеры заданной толщины и слойности
, (2.36)
где С — концентрация жидкой смолы, %;
Нс(9)=75,5·66/100=49,83 кг/м3;
Нс(10)=90,6·66/100=59,8 кг/м3;
Норма расхода отвердителя – хлористого аммония
,
где — содержание отвердителя в клее, мас.ч.
Нтч(9)=73,33·1/101=0,726 кг/м3;
Нтч(10)=88·1/101=0,87 кг/м3;
;
Результаты расчета представлены в таблице 2.8.
Таблица 2.8.
Потребность в компонентах клея на год
Расход, кг | Толщина фанеры, мм | Итого | |
9 | 10 | ||
Смола КФ-МТ-15 | |||
В год | 1695539,136 | 3319473,83 | 5015012,966 |
Отвердитель NН4Сl | |||
В год | 16955,39 | 33158,1 | 50113,49 |
2.5 Расчет и подбор основного технологического оборудования
2.5.1 Гидротермическая обработка сырья
Гидротермическая обработка древесины перед лущением повышает ее пластичность и создает условия для получения качественного шпона. При этом температура древесины березы перед лущением должна быть не менее 20˚С.
Гидротермическая обработка сырья производится нагревом в воде по мягким режимам (температура воды 40–42˚С).
Производительность секции бассейна:
(2.37)
где Е — вместимость (объем) секции, м3;
(2.38)
где L, B, H — длина, ширина, высота секции, м;
- коэффициент заполнения секции;
- коэффициент плотности укладки сырья;
Т — время, за которое определяется производительность, ч;
— продолжительность прогрева сырья в бассейне, ч (табл. 5.1. / 3 /),
для зимних условий =24 ч., для летних =10 ч;
— продолжительность вспомогательных операций, =1,62 ч;
Производительность секции бассейна в зимний период
.
Потребное количество секций бассейна
(2.39)
где Qс объем перерабатываемого сырья, м3/ч.
(2.40)
где Q выработка обрезной фанеры, м3/ч (табл. 2.7.),
Н — норма расхода сырья на 1 м3 фанеры, м3/м3
Береза
Ольха
Принимаем 4 секций плюс еще две дополнительных секции.
2.5.2 Разделка сырья на чураки
Фанерное сырье поступает на завод в кряжах кратной длины. Разделка кряжей на чураки является одной из важнейших технологических операций, определяющей рациональное использование сырья, клеевых материалов, оборудования. Индивидуальный раскрой ведется с обеспечением максимального выхода чураков при минимальном отходе древесины. Для выполнения данной операции применяется круглопильный балансирный станок собственного изготовления.
Производительность станка
; (2.41)
где Т — время, за которое определяется производительность станка, ч;
m — количество чураков, получаемых из одного кряжа, шт;
— коэффициент использования рабочего времени станка;
t — время, затраченое на один рез, с; состоит из затрат времени на продвижение кряжа, опускание и подъем пилы, пиление (рис. 5.1. / 3 /);
p — количество пропилов, приходящихся на один кряж, с учетом торцовки и вырезки дефектных мест;
— объем чурака среднего диаметра, м3.
.
Потребное количество пильных станков
(2.42)
Принимаем один станок с коэффициентом загрузки
(2.43)
2.5.3 Лущение чураков
Часовая производительность лущильного станка фирмы «Рауте» в м3 сырого шпона
(2.44)
где Vш выход сырого шпона из одного среднего по объему чурака, м3;
Кр — коэффициент использования рабочего времени;
— продолжительность цикла обработки одного чурака, с.
Продолжительность цикла разлущивания одного чурака τ состоит из следующих затрат времени, с
= +++++++; (2.45)
где — накатка, установка и центровка чурака в центрах шпинделей;
— зажим чурака шпинделями;
— подвод суппорта к чураку на ускоренной подаче;
— оцилиндровка и лущение чурака;
— отвод суппорта на ускоренном ходу;
— отвод зажимного шпинделя;
— снятие карандаша со станка;
— прочистка засоров между лущильным ножом и притяжной линейкой.
Продолжительность установки чурака на лущильном станке при помощи центровочного устройства =6 с.
Продолжительность зажима чурака шпинделями станка, имеющими гидравлический привод
(2.46)
где hк глубина внедрения центра кулачка в торец чурака;
Uн — скорость осевого перемещения наружных шпинделей (принимается из технической характеристики лущильного станка / /, Uн=70 мм/с)
30 — гарантийный зазор между острием центра кулачка и торцом чурака при разведенном положении шпинделей, мм.
=(45+30)/70=1,07 с
Продолжительность подвода суппорта к чураку на ускоренной подаче
(2.47)
где l — путь, который проходит суппорт на ускоренной подаче;
Uс — скорость ускоренной подачи суппорта (принимается по технической характеристике станка, Uс=88 мм/с).
τ3=60/88=0,68 с.
Продолжительность оцилиндровки и лущения чурака:
а) оцилиндровка чурака при поднятой прижимной линейке
(2.48)
где Кф — коэффициент формы чурака;
Коц — коэффициент оцилиндровки чурака, учитывающий уменьшение диаметра чурака к началу выхода кускового шпона;
dч — диаметр чурака, мм;
Uоц — скорость оцилиндровочной подачи суппорта (принимается из технической характеристики станка, Uоц=8 мм/с);
Береза
;
Ольха
Береза
;
Ольха
Береза
;
Ольха
б) лущение оцилиндрованного чурака
(2.49)
где dч диаметр карандаша, мм;
— толщина получаемого шпона с учетом усушки, мм;
— частота вращения шпинделей, мин (принимается из технической характеристики станка);
Береза
Ольха
Затраты времени на отвод суппорта на ускоренной подаче после окончания лущения чурака
(2.50)
Береза
;
Ольха
Продолжительность отвода шпинделей
(2.51)
Операции отвода суппорта и шпинделей осуществляется одновременно. Таким образом, при определении продолжительности цикла τц следует учитывать продолжительность большей операции — либо , либо .
Продолжительность снятия карандаша и его удаления от станка составляет =3 с. Продолжительность прочистки зазора между ножом и линейкой =2 с.
Кроме указанных затрат времени, при расчете цикла обработки одного чурака следует предусматривать 1,5 с на включение различных механизмов станка
=4,5+1,07+0,68+3,99+13,405+1,79+2,5+1,5=29,435 с.
Vш=Рд.ш.·Vср.ч./100 (2.52)
Береза
Vш=63,66·0,066/100=0,042 м3
Ольха
Vш=63,71·0,066/100=0,042 м3
Потребное количество лущильных станков
, (2.53)
где — часовая потребность в сыром шпоне, м3, на программу (табл. 2.6.).
Принимаем 4 лущильных станка «Рауте» с коэффициентом загрузки
2.5.4 Рубка ленты шпона на листы
Проверочный расчет пропускной способности ножниц
(2.54)
где — длина, ширина, толщина листа сырого шпона соответственно, м;
τ' — продолжительность рубки ленты шпона на листы, принимается 60–80% от продолжительности всего цикла обработки одного чурака, %;
τ — время, затрачиваемое на прохождение одного форматного листа шпона через ножницы и отрезку его от ленты, с;
Кр — коэффициент использования рабочего времени, Кр=0,95.
2.5.5 Сушка шпона
Для сушки шпона используется газовая сушилка с сопловым дутьем «Babkok».
Продолжительность сушки лущеного шпона
(2.55)
где и — начальная и конечная влажность шпона,%;
30 — влажность шпона, соответствующая переходу от периода постоянной скорости сушки к периоду убывающей скорости;
N — скорость сушки в период постоянного ее значения, %/мин;
К — коэффициент продолжительности сушки в период убывающей скорости сушки, мин-1;
— коэффициент породы древесины шпона, для березы Кп=1.
Значения N и К зависят от режима сушки, толщины шпона, направления потока воздуха.
Для роликовых сушилок с сопловым дутьем
(2.56)
(2.57)
где t средняя температура агента сушки, ч;
V — средняя скорость, м/с, принимается из технической характеристики сушилки;
Sш — толщина шпона, мм.
1.
;
;
2.
;
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10