Курсовая работа: Термодинамический анализ эффективности агрегатов энерготехнологических систем
Эксергия воздуха на входе в котел
, (7.15)
где , , – энтальпии воздуха при и .
Эксергия питательной воды, поступающей в котел, находится в случае ее предварительного подогрева как
, (7.16)
где , – энтальпия и энтропия воды при и заданном давлении в котле (находятся по таблицам воды и водяного пара); , – энтальпия и энтропия воды при , .
С достаточной степенью точности и для воды могут быть вычислены по формулам и , где – теплоемкость воды: = 4,19 кДж/(кг×К).
Суммарный поток эксергии, уходящий из установки, складывается следующим образом:
, (7.17)
где эксергия потока перегретого пара; – эксергия продуктов сгорания, покидающих котел (на выходе из экономайзера); – эксергия продуктов неполного окисления (химический недожог) смеси отходящих и природного газов в топке котла; эксергия несгоревшего (физический недожог) топлива (для газообразных горючих = 0); – эксергия потока теплоты, теряемой через стенки котла в окружающую среду.
Эксергия потока перегретого пара
, (7.18)
где , – энтальпия и энтропия перегретого пара; , – энтальпия и энтропия воды при условиях окружающей среды.
Эксергия потока уходящих из котла продуктов сгорания
, (7.19)
где
.
Эксергия продуктов неполного окисления
. (7.20)
Эксергия потока теплоты в окружающую среду
, (7.21)
где
.
Потери эксергии обусловлены необратимостью процессов горения , теплообмена , трения и др., причем наибольший вклад вносят и , поэтому можно принять:
. (7.22)
Потери эксергии из-за необратимости процесса горения
, (7.23)
или
, (7.24)
где – эксергия продуктов сгорания в топке при адиабатной температуре горения:
. (7.25)
Здесь
.
Потери эксергии из-за конечной
разности температур при теплообмене
между продуктами сгорания, с одной стороны, и водой, паром, воздухом, с другой
. (7.26)
7.3 Эксергетический КПД котла-утилизатора
Эксергетический КПД характеризует долю полезно использованной эксергии
, (7.27)
где , соответственно затраченная и использованная эксергии;
– транзитная эксергия, то есть эксергия, которая проходит от входа в установку до выхода из нее, не участвуя в процессах преобразования энергии. Для котла-утилизатора в данном случае к транзитной эксергии относятся эксергии потоков питательной воды и воздуха , а также физическая эксергия потока отходящих газов сажевого производства.
В случае, когда отсутствует “вторичная” утилизация, т. е. не используются потенциалы работоспособности продуктов сгорания, уходящих из котла, , теплоты наружного охлаждения и теплоты сгорания продуктов неполного окисления , последние могут рассматриваться как потери эксергии. Тогда формула (7.27) преобразуется к виду
. (7.28)
8. РАСЧЕТ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ
Продукты сгорания удаляются из котла в атмосферу через дымовую трубу. Необходимая высота дымовой трубы при естественной тяге должна обеспечивать решение двух задач достижение определенной скорости движения продуктов сгорания по газоходам котла, от которой зависит эффективность теплообмена в элементах котла, и вынос продуктов сгорания в более высокие слои атмосферы.
В современных промышленных котельных установках с помощью трубы решается, как правило лишь вторая задача, поскольку для получения требуемых скоростей потоков в газовых и воздушных трактах могут использоваться дутьевые вентиляторы и дымососы. Выбор последних осуществляется на основе результатов аэродинамического расчета котельной установки, который в данной работе не рассматривается.
При эвакуации продуктов сгорания из высотных дымовых труб их концентрация может быть снижена до нормативных значений за счет турбулентного перемешивания с большими объемами окружающего воздуха.
Особую опасность представляют вредные (токсичные) примеси. Для газообразного топлива при полном сгорании основными токсичными составляющими являются оксиды серы SО2, SО3 и оксиды азота NО, NО2. Около 99% оксидов серы составляет SО2 и в расчетах выбросов условно принимается, что вся сера переходит в SО2.
Оксиды азота образуются в зоне высоких температур (в ядре факела пламени) в предтопке в результате окисления азота, входящего в состав как смеси горючих газов, так и подаваемого воздуха. На выходе из дымовой трубы NО составляет до 95% от суммы NО + NО2. Однако в процессе распространения дымового факела в атмосфере происходит доокисление NО в NО2 кислородом воздуха. Поэтому массовый выброс оксидов азота из котлов рассчитывается по NО2.
Высота дымовой трубы должна обеспечивать такое рассеивание токсичных веществ в атмосфере, при котором их концентрация у поверхности земли будет меньше предельной допускаемой санитарными нормами. Разовая предельно допускаемая концентрация (ПДК) в атмосферном воздухе населенных мест не должна превышать по SО2 – 0,5 мг/м3, по NО2 – 0,085 мг/м3.
Минимально допустимая высота трубы, при которой выполняется указанное выше требование, рассчитывается по формуле (без учета фоновой загазованности от других источников):
Нmin ³ , (8.1)
где коэффициент, учитывающий характер атмосферных течений ( для Нижнего Поволжья принимают = 200); безразмерный коэффициент, учитывающий скорость осаждения загрязняющих веществ в атмосфере (для газообразных веществ =1); , – безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода дымовых газов из устья трубы; , – массовые выбросы вредных веществ, г/с; – максимальная разовая предельно допускаемая концентрация диоксида серы, мг/м3; – объем всех выбрасываемых продуктов сгорания, м3/с: ; – разность между температурой выбрасываемых из трубы продуктов сгорания и температурой атмосферного воздуха.
Массовый выброс окислов азота в г/с (в пересчете на NО2) рассчитывается по приближенной формуле
, (7.2)
где – низшая теплота сгорания смеси горючих газов, КДж/м3; – суммарный расход указанной смеси, м3/с; b – поправочный коэффициент, учитывающий вид топлива и особенности сжигания (в данном случае принимается b=1); – выход NО2 на 1МДж теплоты, выделяющейся при сгорании, г/МДж. Значения при сжигании газообразного топлива определяются по формулам:
для котлов паропроизводительностью = 20 … 265 кг/с
, (7.3)
для котлов паропроизводительностью = 8 … 20 кг/с
, (7.4)
При сжигании газового топлива SО2 образуется в ходе реакции окисления Н2S. В данном случае последний компонент присутствует только в составе отходящих газов, поэтому объем в расчете на 1м3 смеси отходящих газов с природным составляет
, (7.5)
Объемный выброс диоксида серы в единицу времени , м3/с:
. (7.6)
Массовый выброс диоксида серы , г/с:
, (7.7)
где
атмосферное давление;
универсальная газовая постоянная;
молекулярная масса SO2.
8.1 Расчет экономии топлива
Как уже отмечалось ранее, использование вторичных энергоресурсов, имеющихся практически во всех отраслях промышленности, где применяются теплотехнологические процессы, позволяет обеспечить значительную экономию топлива и энергии.
Экономия топлива за счет использования отходящих газов сажевого производства в котле-утилизаторе для выработки пара определяется по формуле
, (8.1)
где – расход природного газа в смеси с отходящими газами; – количество природного газа, которое потребовалось бы без использования отходящих газов для выработки такого же количества пара тех же параметров, что и в котле-утилизаторе.
Величина приближенно вычисляется по формуле
, (8.2)
Где
.
Теплота, вносимая подогретым воздухом в топку (в расчете на 1м3 природного газа),
, (8.3)
где – объем воздуха необходимый для сжигания 1м3 природного газа при a=1.
На практике часто экономию топлива выражают в тоннах так называемого условного топлива, теплота сгорания которого составляет 29300 кДж/кг:
. (8.4)
ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОКОНТРОЛЯ
1. Назначение котла-утилизатора.
2. Устройство котла-утилизатора типа ПКК, назначение его отдельных элементов.
3. Методика расчета процесса сгорания в котле-утилизаторе.
4. Как рассчитываются энтальпии воздуха и продуктов сгорания?
5. Тепловой баланс котла-утилизатора.
6. Коэффициент использования теплоты и его вычисление.
7. Что включает в себя располагаемая теплота?.
8. Методика расчета действительной паропроизводительности котла.
9. Адиабатная температура горения и ее вычисление.
10. Понятие эксергии.
11. Каковы цели эксергетического анализа котла-утилизатора?
12. Виды эксергии и расчетные формулы.
13. Эксергетический баланс котла-утилизатора.
14. Эксергетический КПД.
15. Формула для приближенного вычисления эксергии потока продуктов сгорания.
16. Формулы для вычисления эксергий потоков перегретого пара и питательной воды.
17. Виды потерь эксергии в котле.
18. Методика расчета дымовой трубы.
19. Методика расчета экономии топлива.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Таблица П 1
Интерполяционные формулы для средних объемных теплоемкостей в изобарном процессе при атмосферном давлении 0,1013 МПа (линейная зависимость)
ГАЗ |
= аi + bi t, кДж / (м3×К) |
ВОЗДУХ |
= 1,287 + 1,201×10 -4t |
H2 |
= 1,28 + 5,23×10-5t |
N2 |
= 1,306 + 1,107×10-4t |
О2 |
= 1,313 + 1,577×10-4t |
СО |
= 1,291 + 1,21×10-4t |
СО2 |
= 1,7132 + 4,723×10-4t |
Н2О |
= 1,473 + 2,498×10 –4t |
СН4 |
= 1,5491 + 1,181×10-3t |
Н2S |
= 1,5072 + 3,266×10-4t |
Здесь t в °С.
Таблица П 2
Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщения
р, МПа | 0,1 | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 |
tН, °С |
99,63 | 151,85 | 179,88 | 198,28 | 212,37 | 223,94 | 233,84 | 242,54 | 250,33 | 257,41 |
h¢,кДж/кг | 417,5 | 640,1 | 762,6 | 844,7 | 908,6 | 962,0 | 1008,4 | 1049,8 | 1087,5 | 1122,2 |
h¢¢,кДж/кг | 2,6757 | 2748,5 | 2777,0 | 2790,4 | 2797,4 | 2800,8 | 2801,9 | 2801,3 | 2799,4 | 2796,5 |
Таблица П3
Термодинамические свойства воды и перегретого пара
t, °C | р = 2,0 МПа | р = 2,5 МПа | р = 4,5 МПа | ||||||
n, м3/кг |
h, кДж/кг | s, кДж/(кг×К) |
n, м3/кг |
h, кДж/кг | s, кДж/(кг×К) |
n, м3/кг |
h, кДж/кг | s, кДж/(кг×К) | |
0 | 0,00010 | 2,0 | 0,0000 | 0,00010 | 2,5 | 0,0000 | 0,00010 | 4,5 | 0,0002 |
50 | 0,00101 | 211,0 | 0,7026 | 0,00101 | 211,4 | 0,7023 | 0,00101 | 213,1 | 0,7014 |
100 | 0,00104 | 420,5 | 1,3054 | 0,00104 | 420,9 | 1,3050 | 0,00104 | 422,4 | 1,3034 |
150 | 0,00109 | 633,1 | 1,8399 | 0,00109 | 633,4 | 1,8394 | 0,00109 | 634,6 | 1,8372 |
200 | 0,00115 | 852,6 | 2,3300 | 0,00115 | 852,8 | 2,3292 | 0,00115 | 853,6 | 2,3260 |
250 | 0,1115 | 2902,5 | 6,5460 | 0,08701 | 2879,9 | 6,4087 | 0,00125 | 1085,8 | 2,7923 |
300 | 0,1255 | 3024,0 | 6,7679 | 0,09892 | 3009,4 | 6,6454 | 0,05136 | 2943,9 | 6,2848 |
350 | 0,1386 | 3137,2 | 6,9574 | 0,1098 | 3126,6 | 6,8415 | 0,05840 | 3081,3 | 6,5149 |
400 | 0,1512 | 3248,1 | 7,1285 | 0,1201 | 3239,9 | 7,0165 | 0,06473 | 3205,8 | 6,7071 |
450 | 0,1635 | 3357,7 | 7,2855 | 0,1301 | 3351,0 | 7,1758 | 0,07070 | 3323,8 | 6,8763 |
Примечание. Числовые значения выше разграничительной линии относятся к воде, ниже – к перегретому пару.
* Теплота подогрева воздуха в воздухоподогревателе в выражении (4.33) не учитывается, так как это же количество теплоты отдается продуктами сгорания воздуху в воздухоподогревателе в пределах котельного агрегата, т. е. осуществляется регенерация (возврат) теплоты.
* Продувка – это вывод из котла небольшого количества воды с большой концентрацией растворимых накипеобразующих солей.