Дипломная работа: Проектирование котельной промышленного предприятия
Расчёт тепловой схемы котельной ведётся для трёх наиболее характерных режимов работы:
А. Максимально зимний режим;
В. Режим работы для наиболее холодного месяца;
С. Летний режим работы котельной.
Коэффициент снижения расходов теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца
Расход воды на подогреватели сетевой воды
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца (Qо.в.=7,29 МВт):
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Расход пара на подогреватели сетевой воды
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Расход редуцированного пара внешними потребителями
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Суммарный расход свежего пара внешними потребителями
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Количество впрыскиваемой воды
Расход пара на собственные нужды котельной
где 
– Расход пара
на собственные нужды в % расхода пара внешними потребителями (рекомендуется
принимать 5-10 %).
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Расход пара на покрытие потерь в котельной∙
где 
– Расход пара
на покрытие потерь (рекомендуется принимать 2-3 %).
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Суммарный расход пара на собственные нужды
Dсн= D¢сн+Dп
А. Для максимально зимнего режима:
Dсн= 1,553+0,978 = 2,531 т/ч
В. Для режима наиболее холодного месяца:
Dсн= 1,425+0,898 = 2,323 т/ч
С. Для летнего режима работы:
Dсн= 0,61+0,385 = 0,995 т/ч
Суммарная паропроизводительность котельной
D = Dвн+Dсн
А. Для максимально зимнего режима:
D = 31,06+2,531 = 33,591 т/ч
В. Для режима наиболее холодного месяца:
D = 28,5+2,323 = 30,823 т/ч
С. Для летнего режима работы:
D = 12,23+0,995 » 13,23 т/ч
Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной
где 
– Потери конденсата в цикле
котельной установки.
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Расход химически очищенной воды
где 
– Потери воды в теплосети.
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Расход сырой воды
где 
– Коэффициент, учитывающий расход
сырой воды на собственные нужды химводоочистки.
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки
где i¢расш= 436 кдж/кг – Энтальпия воды, получаемой в расширителе непрерывной продувки.
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки
Здесь 
– Энтальпия воды после охладителя
непрерывной продувки, принимается 210 кдж/кг.
А. Для максимально зимнего режима:
C
В. Для режима наиболее холодного месяца:
С
С. Для летнего режима работы:
Расход пара на подогреватель сырой воды
где 
– Энтальпия сырой воды после
подогревателя, определяется для температуры воды 20 Сo;
– Энтальпия сырой воды после
охладителя непрерывной продувки, определяется по температуре
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Температура хим. очищенной воды в подогревателе перед деаэратором
где 
– Температура деаэрированной
(питательной) воды после охладителя.
А. Для максимально зимнего режима:
В. Для режима наиболее холодного месяца:
С. Для летнего режима работы:
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором
Здесь 
определяется по найденной 
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Суммарное количество воды и пара, поступающие в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Средняя температура воды в деаэраторе
А. Для максимально зимнего режима:
В. Для режима наиболее холодного месяца:
С. Для летнего режима работы:
расход греющего пара на деаэратор
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч
Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Действительная паропроизводительность котельной с учётом расхода пара на собственные нужды и потерь пара в котельной
А. Для максимально зимнего режима:
(т/ч)
В. Для режима наиболее холодного месяца:
(т/ч)
С. Для летнего режима работы:
(т/ч)
Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной
А. Для максимально зимнего режима:
В. Для режима наиболее холодного месяца:
С. Для летнего режима работы:
Полученная в результате расчёта тепловой схемы невязка с предварительно принятой производительностью менее 3 %, точность расчёта достаточна.
Сводная таблица результатов расчёта тепловой схемы котельной
Таблица 2.2.
| Физическая величина | Обозначение | Значение величины при характерных режимах работы | ||
| Максимально-зимнем | наиболее холодного месяца | летнем | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию |
|
1 | 0,81 | - |
| Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/ч |
|
116,1 | 97,7 | 16,125 |
| Расход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч |
|
16,06 | 13,5 | 2,23 |
| Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч |
|
31,06 | 28,5 | 12,23 |
| Суммарный расход пара внешними потребителями, т/ч |
|
31,06 | 28,5 | 12,23 |
| Расход пара на собственные нужды, т/ч |
|
1,553 | 1,425 | 0,61 |
| Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч |
|
0,978 | 0,898 | 0,385 |
| Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч |
|
2,531 | 2,323 | 0,995 |
| Суммарная паропроизводительн. котельной, т/ч |
|
33,591 | 30,823 | 13,23 |
| Потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч |
|
4,008 | 3,92 | 2,4 |
| Расход химически очищенной воды, т/ч |
|
7,491 | 6,758 | 2,88 |
| Расход сырой воды, т/ч |
|
9,36 | 8,45 | 3,6 |
| Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч |
|
1,008 | 0,92 | 0,4 |
| Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч |
|
0,179 | 0,164 | 0,07 |
| Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч |
|
0,829 | 0,756 | 0,33 |
|
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, оС |
|
9,6 | 9,63 | 9,74 |
| Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч |
|
0,194 | 0,176 | 0,074 |
|
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, Сo |
|
35,5 | 34,45 | 25,6 |
| Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч |
|
0,667 | 0,62 | 0,313 |
| Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч |
|
36,591 | 33,218 | 13,567 |
|
Средняя температура воды в деаэраторе, Сo |
|
84,6 | 84,67 | 85,15 |
| Расход греющего пара на деаэратор, т/ч |
|
1,266 | 1,145 | 0,456 |
| Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч |
|
2,127 | 1,941 | 0,843 |
| Действительная паропроизводительн. котельной с учётом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной, т/ч |
|
34,587 | 31,736 | 13,617 |
| Невязка с предварительно принятой паропроизв., % |
|
2,88 | 2,88 | 2,84 |
