скачать рефераты
  RSS    

Меню

Быстрый поиск

скачать рефераты

скачать рефератыКурсовая работа: Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40/30

Курсовая работа: Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40/30

Содержание

1.            ОПИСАНИЕ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА

2.            ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА НЦВС40/30

2.1 Расчет основных параметров насоса

2.2 Определение основных размеров рабочего колеса

2.3 Профилирование канала рабочего колеса в меридиальном сечении

2.4 Профилирование лопаток рабочего колеса

2.5 Расчет спиральной камеры кругового сечения

2.6 Подвод жидкости к рабочему колесу

2.7 План скоростей потока жидкостей на входе и выходе рабочего колеса

2.8 Определение осевых сил и выбор устройства для уравнения осевых сил

2.9 Расчет объемных потерь

2.10 Расчет мощности электродвигателя

2.11 Построение напорных характеристик

2.12 Выбор материалов для основных частей насоса

3. РАСЧЕТ ДЕТАЛЕЙ НАСОСА НА ПРОЧНОСТЬ

3.1 Расчет на прочность вала насоса

3.2 Пример расчета на прочность вала насоса типа НЦВ 40/30

3.3 Проверка прочности шпоночного соединения

3.4 Расчет колеса насоса на прочность

3.5 Расчет лопатки рабочего колеса на прочность

3.6 Расчет прочности корпуса насоса

4. ЭКСПЛУАТАЦИЯ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА НЦВ 40130

5. НАЗНАЧЕНИЕ И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ БАЛЛАСТНОЙ СИСТЕМЫ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


1. Описание центробежного насоса НЦВС  40/30

Подача насоса

М3/ч

40
Напор М 30±3%
Давление на входе в насос МПа 0,15
Тип эдектродвигателя В П32М
Мощность электродвигателя кВт 11
Напряжение V 220
Частота вращения

Мин-1

3000
Исполнение электродвигателя В3
Внешняя утечка через уплотнения Л/2 3
Кпд насоса % не менее 50
Масса сухого насоса кг 210
Кавитационный запас М 4
Коэффициент быстроходности 121
Перекачиваемая среда                              пресная: морская вода

Размеры

-Высота длина агрегата

-Диаметр входного патрубка

-Диаметр выходного патрубка

мм 750
мм 80
мм 80

Конструкция и принцип работы насоса

Электронасос представляет собой моноблок, состоящий из одноступенчатого центробежного насоса и электродвигателя.

Центробежный насос состоит из корпуса, крышки, колеса, фонаря, узла уплотнения.

Корпус насоса прикреплен к фонарю, который прикреплен на фланец электродвигателя.

Рабочее колесо насажено на удлиненный конец электродвигателя и укреплено по средствам шпонки, шайбы и гайки рабочего колеса.

Вал электродвигателя защищен от подноса сальниковой набивкой, защитной втулкой.

Подвод перекачиваемой жидкости осевой. С помощью колена его можно сделать радиальным.

В крышке корпуса установлено мягкое или торцовое уплотнение, к которому из напорной полости подводится жидкость для образования гидравлического затвора и охлаждения.

Крепление электронасоса к судовому фундаменту. Осуществляется одним из трех видов фундамента: нижнем, среднем, боковом.

На электронасос закреплена стрелка, указывающая вращение вала. Принцип работы насоса заключается в следующем:

- Жидкость получает движение от непрерывного вращения рабочего колеса, под действием центробежной силы, развивающейся в колесе, при его вращении, отбрасываются от центра колеса к периферии, перемещать вдоль лопаток, поступает в спиральный отвод, а из него в напорный патрубок.

 Электронасос работает при снижении подачи до 10% от номинальной и увеличении подачи до максимальной. С учетом допускаемой нагрузки электродвигателя и без кавитационной работы.


2. Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40/30

2.1.1Расчет основных параметров насоса

Выбор системы насоса определяется коэффициентом быстроходности по формуле

     

  - угловая скорость      С-1

  h = частота вращения, мин-1

      QS – подача, м3/с

      H – напор, дм/кг

      ηS =

Практика показывает, что коэффициент быстроходности (ηS) судового насоса с удовлетворительным КПД должен быть в пределах:

 ηS = 80-150; .

В нашем случае принимаем:

   (Рис. 2.1.)

2.1.2 Критический кавитационный запас энергии определяется по формуле:

 дм/кг, где

g – ускорение сил тяжести, м3/с

ρ – плотность перекачиваемой жидкости, кг/м3

Ра – давление на выходе, Па

Рn – давление парообразование при заданной температуре, Па

А – коэффициент запаса

HBc-геометрическая высота всасывания, м

hTn- гидравлические потери в прямом трубопроводе, Дм/кг

А = 2; Н = 4 м; Ра = 9,8 · 104 Па;

Принимаем

hТn= 15 дм/кг

 дм/кг

2.1.3   Максимально допустимая частота вращения определяется по формуле

  мин-1, где

Скр кавитационный коэффициент быстроходности, выбирается в зависимости от nS: для циркулярного насоса Скр = 1000÷Q1 – принимаем равным QTk имеет колесо с односторонним всасыванием.


 мин-1

Рабочая частота меньше максимальной.

2.1.4   Приведенный диаметр входа в колесо определяется по формуле:

 мм

D1прав – mm

n= мин-1

D1прав = 4 · 103 · = 61,9 мм

2.1.5   Гидравлический КПД насоса определяется по формуле Ламакина А. А.

, где

D1прав – мм

2.1.6   Объемный КПД насоса определяется по формуле

2.1.7   Максимальный КПД насоса

Механический КПД насоса принимается:

Принимаем ηмех=0,95

2.1.8   Полный КПД насоса

2.1.9   Мощность, потребляемая насосом (колесом)

 кВт

вт

2.1.10            Мощность на валу электродвигателя с учетом 10% запаса

NДВ=1,1·N кВт

NДВ=1,1·4425,69=4868,26 вт

2.2 Определение основных размеров рабочего колеса

2.2.1 Крутящий момент на валу насоса.

 Н,М, где       (2.10)

η– обороты вала насоса, Мин-1

  кгс · м = 26,13 Н.М

2.2.2 Диаметр вала насоса

      М., где

Zкр – допускаемое значение напряжения на кручение для стальных валов, Zкр= 130 кг/см2

 см

2.2.3 Диаметр вала с учетом шпонки, определяется dв

dв= 3,2 см = 0,032 м

2.2.4  Концевой диаметр втулки колеса

dвт=(1,25 – 1,45) · dв  мм

dвт=(1,35 ·0,032) = 0,0432 м

2.2.5 Расчетная производительность колеса с учетом потерь

2.2.6 Скорость жидкости во входе сечений рабочего колеса в первом приближении определяется по формуле Руднева С. С.

 м/с, где

Q´ - м3/с

η – мин-1

 м/с

2.2.7 Диаметр выхода в колесо

 (м)

D0=0,6192 + 0,04322 = 0,0755 м

2.2.8 Окончательная скорость выхода:

  м/с

 м/с

2.2.9 Радиус средней точки входной кромки лопатки:

  м

 м

2.2.10 Меридиальная составляющая абсолютной скорости потока до стечения сечения лопасти принимается равной скорости на выходе:

С´м= с0=3,82 м/с

2.2.11 Ширина водного сечения канала в меридиальном сечении определяется из уравнения неразрывности:

    м

2.1.12 Коэффициент смещения сечения телом лопаток:

К1= 1,1 – 1,15

Принимаем К = 1,15

2.2.13 Меридиальная составляющая абсолютной скорости с учетом стеснения сечения телом лопаток:

Сm1 = K1 · C´m   м/с

Сm1 = 1,15 · 3,82 = 4,39   м/с

2.2.14 Переносная скорость при входе в кольцо:

  м/с

U1 = 3,14 · 0,0,3 = 9,42 м/с

2.2.15 Входной угол без ударного поступления потока на лопатку определяется по формуле:

Β1.0 = 27°

2.2.16 Угол атаки (угол между направляющим β1.0 лопатки и относительной скоростью W1).

Для уменьшения гидравлических сил, потерь в области рабочего колеса и увеличении его кавитационных свойств при проектировании насосов принимают угол атаки, равный:

δ = 3 : 8°

Принимаем: δ = 7°

2.2.17 δ и β1.0 определяем входной угол наклона лопатки.

β1 =  β1.0 + δ

β1 =  27+7=34°

2.2.18 Геометрический напор колеса

   дж/кг

дж/кг

2.2.19 окружная скорость в первом приближении

  м/с, где

Кu2 – коэффициент отношения окружной составляющей абсолютной скорости при выходе потока из колеса U2. Принимаем Кu2 = 0,5

 м/с

2.2.20 Наружный радиус колеса в первом приближении

 м

 м

2.2.21 Меридиальная составляющая абсолютной скорости потока на выходе из колеса без учета стеснения:

   м/с

 м/с

2.2.22 Коэффициент стеснения потока сечения лопатки на выходе из колеса:

К2 = (1,05 1,1) = 1,1

2.2.23 Отношение относительных скоростей входа и выхода принимаются равными.

W1/W2 = 1,15

2.24 Угол выхода лопатки определяется по выбранному отношению: ,

относительно скоростей по формуле:

Для современных насосов β2 = 17 - 30°

2.2.25 Наиболее выгодное число лопаток

Z = 6 лопаток

2.2.26 Коэффициент ψ определяется по формуле:

Ψ = (0,55 – 0,65) + 0,6· sinβ2

Коэффициент в скобках зависит от шероховатости проточной части рабочего колеса.

Ψ = (0,55 – 0,65) + 0,6· sin26° = 0,808

2.2.27 Поправочный коэффициент, учитывающий конечное число лопаток, определяется по формуле:

2.2.28 Расчетный напор

Н∞(1+Р)·НТ  Дж/кг

Н∞(1+0,41)·357,1=528,89   Дж/кг

2.2.29 Меридиальная составляющая скорости потока c учетом стеснения телом лопатки на выходе:

 м/с

 м/с

2.2.30 наружный радиус рабочего колеса

 м

2.2.31 Наружный диаметр рабочего колеса

D2 = 2 · R2  м

D2 = 2 · 0,077 = 0,154 м

2.2.32 Ширина канала рабочего колеса на выходе

  м

2.2.33 Толщина лопатки рабочего колеса выбирается в интервале δ = 2 – 9. Выбираем δ = 5 mm.

2.2.34 Проверка предварительно выбранных коэффициентов стеснения сечения телом лопаток

2.2.35 Относительная скорость на входе

Страницы: 1, 2, 3


Новости

Быстрый поиск

Группа вКонтакте: новости

Пока нет

Новости в Twitter и Facebook

  скачать рефераты              скачать рефераты

Новости

скачать рефераты

© 2010.