Реферат: Установка газофракционная
(7)
(8)
4.2. Тепло вводимое в колону с горячей струе или с водяным паром . Обозначим Qвп , Qг.с..
(9)
Qг.с. рассчитывают по пункту 4.7. как итог расчета теплового баланса.
4.3. Тепло выносимое из колоны с паром ректификата (дистиллята) при tв .
кДж/ч (10)
D=17083 – количество дистиллята по материальному балансу колонны.
=542,08 кДж/кг
кДж/ч
4.4. Тепло выводимое из колоны с жидким остатком.
кДж/кг (11)
кДж/кг
кДж/кг
кДж/ч
4.5. Тепло выдаваемое из колонны с острым орошением
кДж/ч (12)
где L – количество флегмы стекающее с тарелок с верхней части колоны , определяется по формуле
кг/ч (13)
где Rопт – флегмовое число
D – количество дистиллята
L=3*17083=51249 кг/ч
кДж/кг
=700С
кДж/кг
кДж/ч
4.6. 
кДж/ч
(14)
кДж/ч
4.7. Представляем полученные данные в равенство
получаем
(15)
где 1,02/1,03 – это коэффициент
учитывающий потери тепла в окружающую среду , который составляет 2¸3 % от 
кДж/ч
4.8. Рассчитываем количество горячей струи.
кг/ч (16)
где tГ.С. – принимаем на 40-50 0С выше температуры куба колонны tГ.С.=2300С
кДж/кг
кг/ч
5. Определение внутренних материальных потоков.
5.1. Количество паров верхней концентрационной части колоны.
(17)
кг/ч
5.2. Количество паров в отгонной части колонны.
(18)
где lR – теплота испарения остатка.
кг/ч
6. Диаметр колонны определяется в зависимости от максимального расхода паров и допустимой скорости движения паров в свободном сечении колонны.
6.1. Рассчитываем объем паров проходящих в течении 1 –го часа верхней части колонны.
м3/ч
м3/ч
6.2. Линейная допустимая скорость паров в колонне.
Ud=0,2 м/с
6.3. Диаметр колонны в метрах определяем по формуле
м (20)
м
6.4. Примем диаметр равный
D=1,8 м
7. Число тарелок =30
8. Высота тарелок h=0,610 м
(21)
где h1 – высота верхнего днища
м
h2 – высота тарельчатой части колонны.
м (22)
h3 – высота от нижней части тарелки до уровня жидкости
h3=1 м
h4 – высота кубовой части колонны.
(23)
где 
м3
(24)
м
h5 - опорная обечайка
h5=4 м
H=h1+h2+h3+h4+h5=0,9+17.6+1+2.6+4=26.1 м
Колонна стабилизации КЛ
21 (2) имеет температуру верха 1000С , низа 1900С .
Массовая доля отгона сырья на входе в колонну 
=0,2.
Диаметр колоны равен 1,8 м . Высота колонны 26,1 м , что соответствует размерам колонны на установке ГФУ-1 цеха №10.
2.2 Расчет аппарата – холодильник.
Назначение : Холодильник предназначен для охлаждения нефтепродукта .
Цель расчета : определить основные размеры.
Исходные данные :
Gб=21167 кг/ч
t1=1400C
t2=400C
t3=200C
t4=400C
Рисунок 2 – Холодильник.
1. Тепловая нагрузка.
(26)
кДж/кг
кДж/кг
2. Средняя разность температур
0С
(27)
0С
3. Примем коэффициент теплопередачи
К=175 Вт/м2с (Адельсон С.В. с.160)
4. Поверхность теплообмена
м2
(28)
м2
5. Расход воды.
кг/ч (29)
кг/ч
Вывод : Принимаем кожухотрубчатый холодильник с плавающей головкой по ГОСТ 14246-79 . Диаметр кожуха 1400мм , диаметр труб 20 мм , число ходов по трубам 4 , поверхность теплообмена 1040 м2 , длина труб 9000 мм.
2.3 Расчет аппарата - отстойник .
Название аппарата: отстойник
предназначен для отстаивания рефлюкса от газа (С1-С2)
Цель расчета: определить основные размеры аппарата.
Исходные данные: температура 400С , давление 1,2 Мпа
Поступает 68332 кг/ч
С3 – 606 кг/ч – газ
С2 – 200 кг/ч – газ
С4 – 16240 кг/ч – газ
С4 – 14500 кг/ч – жидкость r=578 кг/м3
С5 – 36786 кг/ч – жидкость r=626 кг/м3
Скорость газа в свободном сечении аппарата w=0,15 м/с
Рисунок 3 – Отстойник Е 34.
1. Объем газа С3 .
М3/ч
(30)
м3/ч
2. Секундный объем газа С3 .
м3/с
(31)
м3/с
3. Объем газа С2 .
м3/ч
4. Секундный объем газа С2 .
м3/с
5. Объем газа С4 .
м3/ч
6. Секундный объем газа С4 .
м3/с
7. Секундный объем жидкости С4 .
м3/с
(32)
8. Секундный объем жидкости С5 .
м3/с
9. Общий объем смеси .
м3/с
(33)
м3/с
10. Сечение аппарата.
м2 (34)
м2
11. Диаметр аппарата.
м (35)
м
Вывод : принимаем аппарат диаметром D=1 м.
3 Экономическая часть.
Цель расчета : Рассчитать технико – экономические показатели установки ГФУ-1.
3.1 Обоснование годовой производственной мощности.
(36)
где М – мощность технологической установки
П – производительность оборудования
Тэфф – эффективный фонд
М=777*336=261234 т
Выход целевого продукта
Мцел=М*Квых (37)
Мцел=261234*0,751=196186 т
Тр=Тк-Тэфф=365-336=29 дней.
3.2 Расчет производственной программы.
Производственная программа установки рассчитывается на основе производственной мощности установки и исходных данных об отборе основной и попутной продукций.
Таблица 10 – Производственная программа.
| Вид сырья , продукций | % отбора | Годовой объем тонн |
|
Взято: К-т бензин кк Газ жирный кк |
66,8 33,2 |
174582 86652 |
| Всего | 100 % | 261234 |
|
Получено : Калькулируемая продукция К-т бензин ст. |
75,1 % | 196186 |
| Итого : | 75,1 % | 196186 |
|
Не калькулируемая продукция Рефлюкс Сероводород Газ сухой |
13,2 1,9 8,94 |
34482 4963 23354 |
| Итого : | 24,04 | 62799 |
| Потери | 0,86 | 2249 |
| Всего | 100 % | 261234 |
3.3 Организация производства.
Расчет планового баланса рабочего времени одного рабочего.
Для определения численности рабочих необходимо рассчитать количество дней и часов работы , подлежащий отработке в год одним рабочим эффективный фонд рабочего времени.
Расчет планового баланса рабочего времени ведется с учетом средней продолжительности отпуска , невыходов по болезни , невыходов в связи с выполнением государственных и общественных обязанностей , внутрисменных потерь времени , режимов работы установки. Для непрерывного производства наиболее распространен четырех бригадный , трехсменный график работы (8 часов) , а также пяти бригадный , трехсменный график работы (8/6 часов).
Расчет планового баланса рабочего времени одного рабочего ведется по форме таблицы.
Таблица 11 – Плановый баланс рабочего времени одного рабочего.
| Показатели |
Периодичность производства при 7 часовом |
Непрерывное произв. при 5-ти бригадном граф. |
| 1 | 2 | 3 |
|
1.Календарные дни Тк 2.Нерабочие дни всего 2.1. Выходные Твых 2.2.Праздничные Тпр 3.Максимальный возможный фонд рабочего времени Тмакс дни 3.1.Обычные дни 3.2.Праздничные дни и предвыходные |
365 117 104 13 248 193 55 |
365 73 73 - 292 - - |
|
© 2010.
|
